化工、汽车等工业部门对大直径厚壁管的要求越来越高，因此必须首先开发直径为5-10毫米的冷缩厚壁不锈钢管。因此，伏尔加格勒钢管厂的一个车间投入使用，并与苏钢管科学研究所合作，掌握了冷轧直缝焊管的生产。该设备用于生产直径为4的直焊管。76 ~ 16毫米。

大直径厚壁管的冷缩是在17个机架的减张基础上进行的，厚壁管外径的总变形量达到50%。直径为4.76毫米和5毫米的成品钢管采用直径为10毫米的钢管作为管材，直径为6-11毫米的成品钢管采用直径为12毫米的管材。刚性结构的工作架和加工精度高的双辊椭圆孔型保证了每个机架在冷压下可采用较大的总变形量(52.4%)和局部变形量(5.9%)。

感应探伤仪连续检测减径厚壁不锈钢管的焊接质量。钢管常见的主要缺陷是焊缝根部的裂纹。有缺陷的零件通常在生产线上直接切断。

大直径厚壁管在具有气体辐射加热冷却室和保护气体的辊底式连续炉中中进行热处理。炉内厚壁钢管最高加热温度为950，冷却室出口轧制钢管温度为150，冷却室出口定长钢管温度为120。该炉有三个加热段，钢管在炉内的移动速度为0.15-1.5m/min。

对于由304、304L和310S制成的厚壁不锈钢管，可采用两种热处理系统：加热至950并保温约3分钟(钢管在炉内的移动速度为0.5m/min)；加热至760，保温约5分钟(大直径钢管在炉内的移动速度为0.4 m/min)。

根据第一热处理系统，10 1.2毫米小直径不锈钢管在其所有截面上具有均匀的铁素体-珠光体结构，铁素体不锈钢的晶粒尺寸为7-8级。珠光体析出物明显受到限制，无论是在焊缝区还是在母体金属中，析出物的尺寸都是相同的。在珠光体分布中，中仍然保留了原始带钢的一些带状组织。

根据第二热处理系统处理的大直径钢管的微观结构具有另一种类型。中， 焊缝区铁素体晶粒度为4 ~ 5级。珠光体部分(粒状珠光体)分布不均匀(珠光体密度在焊缝中中心较高，在焊缝表面附近较小)。母材中的晶粒度为5 ~ 6级，而大直径厚壁管的外表面晶粒度较大。沿着焊缝中中心(在熔化线上)的粗铁素体晶粒的晶界可以看到链状沉淀物。熔化线上晶界的腐蚀得到改善。

用101.2毫米钢管试样进行的机械试验-扩口试验表明，51。7%的经第一热处理系统处理的厚壁不锈钢管中经受住了试验而没有开裂(即，由于样品纵向稳定性的损失，没有进行中试验)，而经第二热处理系统处理的钢管中不锈钢无缝管经受住了试验，平均为51.5%。

如果在采用临界变形度的条件下进行冷挤压，大直径厚壁钢管经第二热处理制度处理后，其表面可能会出现粗大晶粒。在这种情况下，需要再结晶热处理。还原过程中的变形程度对焊缝金属和母材显微组织变化的影响，只有在680 ~ 760左右的温度范围内热处理后才能表现出来。

当变形程度较小时，即临界或接近临界变形程度时(大直径厚壁管为5-7%)，在约50的温度范围内进行热处理将导致钢管表面晶粒长大。因为厚壁钢管的结构被压碎，所以在焊缝中的中心不会发生再结晶。在这种情况下，变形对热处理过程中焊缝金属中的扩散过程没有决定性影响。因此，热处理温度应该高于Ac3。当总变形增加到30-35%时，相变特性发生变化。变形后，扩散过程大大加快，从而强化了再结晶过程。

在780 ~ 850的条件下，大直径厚壁管的焊缝区可以获得非常稳定的组织。

在相同温度下，增加总变形量将导致铁素体不锈钢晶粒细化，使珠光304不锈钢无缝管体沿钢管截面分布更加均匀。同时，通过对大直径厚壁管组织转变的研究，可以得出当总变形很小时，就像焊后一样，热处理必须在高于Ac3的温度下进行。当总变形较大时，最佳热处理温度(为了在焊缝处获得像母材一样非常稳定的结构)约为920。然而，在某些情况下，允许降低热处理温度(至760 ~ 800)，以确保所需的工艺和机械性能。从现有数据可以清楚地看出，为了提高大直径厚壁钢管的质量，以下工艺过程是最可行的：直流焊接，920不保温的局部热处理，在空气中冷却到700中，冷却到室温，冷还原，再结晶(700 ~ 720)在保护气氛下对中大直径钢管进行热处理，用保护气体在炉内进行热处理，似乎可以消除局部热处理形成的氧化皮。